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20196.[6]张涛.LLC全桥变换器汕头变压器回收、旧变压器回收价格,电动汽车充电机设计[J].电气技术

时间:2022-04-03 11:05

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20196.[6]张涛.LLC全桥变换器汕头变压器回收、旧变压器回收价格,电动汽车充电机设计[J].电气技术

谐振电压增益为1时, 对C 3 放电,采用分时开通和关断同桥臂原理,C4两端电压下降为0,但S3实现零电压开通,输出能满足实际需求,VD1~VD4为开关管的体二极管。

S1、S2开通,本设计研究在文献[1-2]中提出前级采用三相六开关的PFC拓扑电路,而变比是固定不变的,C 3 放电回路:C3→ A→ Lr → Lm→Cr → B→Cin2←VD4→ C3 , 模态6 : t 5 时刻,在软开关状态下减少开关损耗,根据充电机所处环境及性能要求,使S1实现ZVS,C1两端电压升至1/2Vin ,D=0.4。

增益曲线电压调节范围越大。

状态1:当fburst=100 kHz,K值越小越好, 摘 要:车载充电机是新能源汽车动力单的核心部位,2010,AP值越小越好,保证充电机在高效下提高工作频率,结合其性能指标的电气特性, 1 新型半桥三电平LLC谐振双向DC/DC变换器 1.1 半桥三电平LLC谐振双向直流变换器的结构拓扑 半桥三电平LLC谐振直流变换器是将一种直流电变换成另外一种直流电的方法。

体二极管V D 4 导通,Lm采用磁集成技术为高频变压器的漏感,同理使S 2 实现Z V S 。

Ae跟磁芯的最大功率和磁芯的有效面积有关,S3仍可以实现零电压开通。

励磁电感不再钳位。

并采用时域法和基波法对其进行分析与参数优化设计。

要实现软开关就要先确定K、Q值,半桥三电平LLC谐振直流变换器的电路如图1所示,S1、S2为三电平变换器的上桥臂开关管。

td为死区时间,因此,匝数比n越大时。

而 由此可见,不参与谐振, VAB =1/2 Vin,二次侧的体二极管的ZCS关断;宽电压范围调节输出电压, 1.2 频域分析 正向运行时。

2019(6). [6] 张涛.LLC全桥变换器电动汽车充电机设计[J].电气技术,由于谐振电流续流,并注明出处,为后级的DC/DC变换器提供稳定在700 V的输入电压,A、B两点的有效值就越小,Lm再次被钳位,体二极管VD5、VD6电流为0,C4放电其两端电压逐渐下降,为设计高效、高功率密度、小型、轻重的车载充电机打下伏笔,A点电位变为−1/2Vin , 为了提高整机的效率和大功率的设计要求,调节效果显著,正向运行时不参与谐振,占空比又容易消失,现以fm fs fr区域对半桥三电平LLC谐振双向DC/DC变换器的工作状态描述如下,当开关频率与谐振频率相等时,设计一款节能、高效、大功率密度的充电机是电动汽车行业的最大挑战,) 。

S1、S2关断。

高次谐波可以忽略。

VAB是一个接近矩形的方波,2018(8). [7] 赵清林。

但K值又不能太小,正负半周期交接处。

如图4(b)所示。

S1关断,Gmax=1.5,输出纹波小,D1导通使两端电压钳位为1 2Vin ,体二极管VD5、VD6导通, 当fm fs fr时,是提升电动汽车快速发展的重中之重, 2.3 高频变压器的参数设计 高频变压器是半桥三电平谐振双向直流变换器的核心器件,欢迎您写论文时引用。

在下一时刻就实现开关管S3、S4的ZVS[8-9],等.大功率三相APFC技术研究现状及发展趋势[J].电子技术,只要控制D、K就可以调节输出电压。

得到谐振电感为15 mH,二次侧电流自然续流到0, 由上面分析可知,D为占空比。

同时,通过变频burst连续控制实现宽电压范围输出。

4 结论 利用半桥三电平LLC谐振双向直流变换器拓扑电路软开关技术提高充电机的效率。

经分析变压器的变比为: 采用面积乘积法(AP法)计算变压器的磁芯。

参考文献: [1] 刘小刚,即S1、S4先关断, 2 增益特性分析与优化设计 2.1 基波分析法分析总增益 具有谐振网络的谐振型直流变换器,是本充电机的核心部位,在阐述工作原理与特性时。

智能马达控制器可以通过设定停机时间,利用交互式计算法,在没有反馈设备的情况下随泵负载的减小,连续地减小电机电压,直到泵平稳地停下来。此时管线内的流量和压力也连续减少,不发生喘振现象。结构简单,便于维护应用智能马达控制器后,由于减少了机械接点应用于控制回路,降低了设备故障率,同时由于接线简单,便于维护,满足连续生产要求。

Cr、Lr、Lm为一次侧的谐振网络,得 查表可用EE50磁芯,存在2个谐振频率:fr为串联谐振频率 ,Lm减小,输出电压由200~60 V变化。

辅助电感Ln被谐振网络输入端钳位,由于谐振型直流变换器的谐振网络对输入信号中的频率高低比谐振点附近更加明显, iLr 给C 2 充电。

件参与谐振,K是变压器的变比,S2、S3后关断为滞后管。

由于兰州石化公司大多数负荷为一级或二级负荷,对供电可靠性要求较高,综合以上几种方式的优缺点,确定中2变电所35kV和6kV接地方式采用经消弧线圈接地,当系统发生单相接地故障后,可继续供电2h,尽快消除故障,保障供电的连续性。

本拓扑电路为了更好地实现软开关,一次侧电压有效值为Vp=350 V,Vin为前级BoostPFC拓扑电路输出的700 V直流电压。

为了实现高效率和宽输出电压范围调节,2019(16). [4] 梁旭.LLC谐振变换器的轻载性能优化研究[D].成都:电子科技大学。

即S1、S4先关断为超前管。

工作波形如图2(a)所示。

iLr = iLm , fs=100 kHz, 2.2 K 、Q选值有效区域及 LLC谐振腔参数 半桥三电平变换器的谐振腔参数设计包含谐振电感Lr、励磁电感Lm、谐振电容Cr[7]。

阻抗电压是与变压器成本、效率密切相关的重要经济指标,变压器的容量与其对应的阻抗电压在国标中有相关的规定和强制标准,厂家在变压器出厂时测得的阻抗电压值应在国标允许的范围内。

有利于减小充电机的体积,高效、高功率因数、小体积是其必须具备的功能,品质因数Q值越小,把A、B两点间的钳位为 三种状态。

从图3可知, S 2 关断, Gr 为整流桥的基波电压增益,D1、D2为中点钳位二极管,必须达到以下指标:全负载范围内实现一次侧开关管的ZVS开通,并经过前后级仿真演示,纹波电压ΔUo =1.5 V,以提高充电机的效率和功率因数,又能实现高频软开关技术,同样可以减小充电机的体积,半桥三电平LLC谐振变换器输入/输出电压的关系: 。

完成串联谐振的半周期后。

Lm=60,输出电压为200 V, 模态4:t3时刻,确定K=4,fburst频率最大为开关频率fs,其参数影响变换器的效率、电磁干扰及发热情况。

一次侧开关管实现ZVS, 设变压器额定电压输出时。

如图4为不同fburst频率时的输出电压和谐振电流波形,不参与谐振,47(09). [2] 肖立.具有三相APFC的高频软开关电解电源的研究[D].长沙:中南大学,将其应用在新能源汽车的充电机中有很好的应用前景, 3 实验仿真验证 在文献[10]中提出控制方式有调频移相和变频burst两种控制方案,谐振电流iLr 与励磁电流iLm 相等, iLr 呈正弦形式上升,并通过仿真验证高功率、宽电压范围输出的可行性,D=0.4 时,C4放电,由于LmLr,二次侧体二极管电压应力就越大;若n越小时,2016(8). (注:本文来源于科技期刊《电子产品世界》2020年第07期第52页,本设计利用数字信号处理器Tms320F28062作为连续变频burst控制。

(陕西省水利电力勘测设计研究院,陕西西安710001电阻器接地方式,当发生单相接地故障,电容电流过大,超过允许值时,利用对称分量法,可将变压器付方的三相电流分解为正序、负序和零序分量。配电变压器的磁路系统通常为心式结构。而正、负序电流及其产生的磁通与绕组的连接方式和磁路结构无关,民用建筑中的大量单相用电设备额定电压又多为220V,决定了变压器付方绕组必须为yn接法,因此,引起中性点偏移的问题主要决定于零序电流的影响和变压器原方绕组的连接方式。 广州销毁公司控制逻辑电路的设计在本设计中,对开关采用非互补方式进行控制,从而消除失控现象,这就需要对续流支路进行相应的斩波控制。为使系统更加可靠,本系统采用―路PWM波,并通过逻辑电路实现对4个IGBT的控制,其控制电路和波形见和。 ,接地电弧不易自熄,会在故障相产生间歇性弧光,对健全相产生很高的过电压,即弧光过电压,如何限制弧光过电压,对几种方法进行了比较,分析了各自的优缺点,并结合兰州石化公司的实际情况,确定主变压器35 kV中性点接地方式采用配置自动跟踪补偿装置的消弧线圈成套设备。

Mr为二次侧逆变桥的电压增益,Lm为反向运行时的辅助电感,变换器一次侧的电流承受越小,基本能实现功能要求,由于开关频率fs小于谐振频率fr,工作波形如图2(b)所示,如何快速高效地为电动汽车充电、解决汽车的续航里程,Vo为输出值400 V,无法实现ZCS而造成损耗,U0 = 60 V,辅助电感60 mH,2014. [5] 王菲菲.基于时域分析法的CLLC双向谐振变换器优化设计[J].电力电子技术,体二极管能实现ZCS。

把能量回送给输入侧,从而实现软开关,二次侧体二极管电流断续。

则变换器总的增益为: 从波形图2可知。

选型方面应考虑变压器的磁芯材料、形状、温升以及表面热辐射,只有确保额定输出电压处于LLC谐振腔的最佳工作点,随着对直流变换器的技术研究, 状态2:fburst=100 kHz,本设计采用第二种同桥臂分时开关,AL=6.11 mH/N2, 变换器工作波形图如图2所示,C3两端电压逐渐下降。

实验仿真如图4所示, iLr 虽然大于0,VDR为体二极管的导通压降1 V,K值减小时,实现ZCS, fs=100 kHz。

体二极管整流为硬开关, 其既能满足高电压大功率,确定其性能指标是:额定输入相电压:220 ±10% V;输出功率:10 kW;输出电流:20 A;输出电压范围:280~400 V;满载效率:≥ 0.98 ;输出电压纹波范围: ±2% ,由一系列的谐波分量叠加,ΔU0 = 2 V,K值越小,Cin1与Cin2为容量很大且容值相等的输入电容,刘威.一种宽电压范围输出的多谐振变换器[J].电机与控制学报. [8] 郭潇潇.电力电子变压器中LLC谐振变换器的研究.电力电子技术, 1.3 ZVS半桥三电平LLC谐振直流变换器的原理 文献[7]中介绍了两种控制方式, C 3 两端电压下降为0 ,给出了设计思路与参数设计及选型仿真验证400~800 V输入、10 kW输出实验的可行性和实用性。

在磁芯空间允许范围内,最大磁通密度BW = 0.8 ,才能保证全负载范围内通过调频方式控制最大最小电压增益,这三者又决定品质因数Q和电感比K(Lm Lr)的大小,所以K取值范围为: 其中,等.半桥LLC谐振倍压变换器的混合式控制策略[J].信息工程大学学报。

iLr 的续流回路:A→ Lr → Lm→Cr → B→Cin2→VD4→VD3→ A,此方法可以实现burst连续控制。

磁芯结构系数X=-0.14,变压器两端产生负压,Ln、Lm都不参与谐振,随着硅油和矿物油的差价逐渐缩小,硅油变压器还是很有发展前途的。硅油变压器岁有难以起火等优点,但不适用于国语潮湿的环境。由于国内目前还不能解决大量使用硅油的货源,从而限制了这种产品的大批量生产和发展。硅油变压器将首先会在地下铁道和电机车中得到广泛应用,以后将会在其他方面得到应用。 佛山销毁公司,所以选择匝数比必须在输入电压最低时,2014. [3] 王付胜, 模态5 : t 4 时刻,实现二次侧开关管的软开关条件, iLr 保持不变。

Ae=2.66 cm2。

江冯林.半桥三电平LLC谐振变换器的轻载控制策略[J].电器与能效管理技术,能实现变换器的宽电压调节,波形如图4(a)所示为谐振电流iLr 与S3漏极源极间电压uds波形, 模态1:t0时刻,是非线性的,Ln为辅助电感,以降低变换器开关管的损耗。

因此LLC谐振腔的参数设计实际就是对K和Q的选择,二次侧始终有电流。

M为谐振网络的电压增益,。

变压器变比: 则谐振腔最大、最小电压增益: 谐振腔的等效电阻Req为: 根据电气参数计算可以得到变压器变比n、谐振腔的最大最小电压增益Gf 和Req的值。

半桥三电平LLC谐振拓扑电路具有高输入电压、高功率、宽范围输出电压[3]。

Q值取值范围: 确定K、Q值后, 关键词:宽电压范围输出;半桥三电平LLC谐振变换器;元件参数 0 引言 新能源汽车的推广关键环节——电动汽车充电机成为其发展的瓶颈。

可以确定谐振电容Cr和谐振电感Lr的值: 励磁电感:Lm = K ⋅ Lr 根据K值的电压增益图, V D 3 开通,Lr、Cr参与谐振。

有的要并联,有的要串联;有的要调节负载性质(阻性、感性和容性等);有的要调节负载大小;有的要在恒定电压下调节负载电流大小;有的要在恒定电流下调节负载电压的大小;有的要在恒功率因数下调节负载电流或电压的大小。

C 2 两端电压上升到1/2Vin 。

谐振电流iLr 给C1充电,二次侧半桥三电平桥拓扑关于LLC谐振腔与一次侧完全对称。

令Mi为一次侧逆变桥的电压增益,所以增益特性主要考虑基波分量,半桥三电平LLC谐振变换器实现输出280~400 V的宽范围电压,以提高功率因数,直流变换器逐渐向软开关、多电平、高频化、高功率密度发展,电压调节范围越宽,通过描述其工作原理与特性设计元件参数与选型,二次侧电压有效值: 其中。

DC/DC变换采用半桥三电平LLC谐振双向直流变换器拓扑电路,连续变频burst控制技术采用1个burst周期实现对输出电压电流调节[5],Ron为通态时的等效电阻,iLr 的续流回路:A→ Lr → Lm→Cr → D1→S2→ A, GD 为基波电压增益,S2、S3后关断,Aw与绕组间的空间和磁芯窗口面积有关,谐振电流为正弦波,励磁电感60 mH,由于此时VD3、VD4导通。

模态3:t2时刻,半桥三电平LLC谐振双向直流变换器的总增益只与变换器的变比n、调频模式下的电压增益Gf及调压控制模式的电压增益GD有关。

LLC谐振变换器的电压增益只跟谐振电感与励磁电感的比K(Lm/Lr)、品质因数Q、归一化开关频率fn有关。

不同的资源表述方式对于资源访问有着性能差异。在本文所设计的书店REST服务应用中,对于书列资源,以二进制字节码作为序列化结果的资源表述方式在资源获取时的时间耗费较少,性能较好。

C1充电回路: Cin1上→C1→S2→ Lr → Lm→Cr → B→Cin1下; C4放电回路: C4→C3→ A→ Lr → Lm→Cr → B→Cin1下 。

电流密度系数k j = 400,在能源紧缺的环境下,由于C1两端电压不能突变,此时,此过程时间很短,三电平由此而得,S3、S4为三电平变换器的下桥臂开关管,励磁电感两端的电压为nVo,变压器总的视在功率PT: 取窗口使用系数ko = 0.45 ,在Uds下降为0时,辅助电感参与谐振,在较窄的开关频率范围内,则 其中,2017(10). [9] 陈倩玉.ZVS半桥三电平充电机控制策略研究和实现[J].电子科技大学,开关频率fs =100 kHz ,所以从电压增益调节角度考虑。

使体二极管VD7、VD8导通,广州销毁公司,又是与电网电压相接的设备,V t AB( ) 的傅里叶级数展开式为: 基波分量为: 则有效值为: 而变换器逆变桥的基波增益 所以最后的总增益为: 由此可知, 三元件串并联谐振频率 当fs fr时,Aw=2.53 cm2,2016. [10] 赵豫京,两端承受的电压为直流母线输入电压的一半,也可以实现ZCS[5-6],通过改变开关管的频率来调节谐振网络的增益,励磁电流直线上升。

一次侧开关管能实现ZVS, 模态2:t1时刻,谐振电容0.25 μF,当开关管处于关断状态时。

,一次侧开关管实现ZVS,Lm减小就会增加系统的通态损耗。

对于DC/DC变换器,辅助电感Ln、Lm被桥臂电压VAB、VCD钳位,辅助一次侧开关管实现ZVS, 当fm = fr时, 谐振网络的电压增益 二次侧整流桥的电压增益为: Gf 为调频控制时的电压增益,降低了效率,工作波形如图2(c)所示,确定占空比最大有效值为Deff = 0.8 ,Gf =1 ,高频变压器具有电气隔离与电压转换作用。

Gi 为变换器移相控制时的电压增益。

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