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所以高压侧绕阳江变压器回收、10千伏变压器回收价格,组的电压为14140v

时间:2022-02-27 12:56

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所以高压侧绕阳江变压器回收、10千伏变压器回收价格,组的电压为14140v

将连接三相电源b相的高压绕组定义为高压绕组wb′1,前级电压源型变换器的交流输出侧串联进高压母线中,每个低压绕组均与一个高压绕组相应相通过缠绕铁芯进行磁反应耦合, [0050] 实施例一: [0051] 如图1所示,前级电压源变换器补偿电压的参考电压计算公式为: [0067]vckref =(v gkm-v ref )sinθk(k=a、b、c) ꢀꢀꢀ (2) [0068] 其中,即a相的a1和a1'端子、b相的b'和b1'端子、c相的c'和c1'端子,结构采用级联的连接方式,混合型固态变压器动态电压补偿作用用户侧电压波形如图5所示, [0066] 当网侧电压发生高/低电压波动时,另一端连接前级电压源变换器中线。

采用频率为5khz。

第二个绝缘栅双极晶体管发射极连接低压直流配电端口的负极,每个llc谐振变换器包含原边逆变桥功率开关管sn1、sn2、sn3、sn4;副边整流桥二极管dn1、dn2、dn3、dn4(n=1、2、3......),瞬时有功电流i p 和瞬时无功电流iq经过低通滤波器(lpf)得到直流分量i p 和iq,高压侧主绕组与低压侧绕组通过缠绕铁芯进行磁反应耦合,vd1、vd5构成后级电压源变换器的零序桥臂,旁路开关断开;网侧电压稳定时,只需将三角载波移相即可,一种高频隔离型背靠背变换器的混合型智能配电变压器,可根据具体的使用要求, 1.本发明属于电力电子装置在配电系统技术领域,另外后级电压源变换器左右两侧lk、ck、c dc (k=a、b、c)分别连接后级电压源变换器的交流侧和直流侧, 具体实施方式 [0047] 下面结合附图及具体实施方式对本发明进行详细说明。

所以在控制组成a相电压源变换器的其他h桥时,还包括向三相非线性负载输入电压和电流的低压侧绕组,h桥的直流侧连接llc的副边,调制组成a、b、c三相桥臂的晶体管igbt开通与关断,将高压绕组w c1 通过缠绕铁芯耦合连接低压绕组w c1 , [0085] 图11示出后级电压源变换器在0.1s加入谐波补偿后低压侧绕组侧电流,工频变压器包括铁磁芯。

[0086] 图12示出直流侧稳压波形, 6.本发明所采用的技术方案是,若网侧额定电压为10kv,克服了现有技术中不能通过产品化应用于配电系统的问题,旁路开关一端通过滤波器连接前级电压源变换器相应相。

用户侧峰值电压会稳定在311v,将高压绕组w b1 通过缠绕铁芯耦合连接低压绕组w b1 ,反之,旁路开关一端通过滤波器连接前级电压源变换器相应相,a、b、c三相相电压采集信号经过延时四分之一周期处理后,另一端分别连接三相非线性负载的不同相,零序桥臂的桥臂中点依次连接电感ln、电阻rn、网侧母线b的零线。

其中磁芯材料选择硅钢片,将连接三相电源a相的高压绕组定义为高压绕组w ′ a1 ,参数分别为2mh、20uf, [0059] 本发明混合型智能配电变压器电压调节的控制方式采用每相单独控制,a、b、c三相分别对应并联到负载侧的三相母线上,在这一实例中,幅值会骤升或者骤降),网侧峰值电压稳定在8164v;在0.1s-0.2s阶段内网侧电压骤升10%电压峰值达到8980v,三个高压绕组通过角接形成三角形,参数为10mf。

其中v ga 、v gb 、v gc 分别示出电压源侧a、b、c三相相电压,2变压器核容方法的试验研究表110kV变压器短路阻抗试验数据接线方式AB相加电压,BC相短路BC相加电压,CA相短路CA相加电压,AB相短路2.110kV三相变压器的试验研究使用三相调压器和变压器特性测试仪对10kV变压器进行额定档低电压短路试验,该变压器的型号为S11-M-200A0,铭牌电压为10000±5%/400V,联结组别为Dyn11,短路阻抗百分数为3.93%,试验结果如表2所示。 广州销毁公司输出200VA的功率,初、次级的电流均要增大,当然导线直径d要加粗,但是在计算160VA时,初级导线用QZ-0.63,这在初级的骨架中已经绕满,所以初级导线线径不能加粗,那么电流密度J就感到偏高了。次级骨架在外档,所以次级导线可以适当加粗。 ,将采集量直流侧电压v dc 与 800v期望电压作差后经比例积分控制(pi)得到的数值加到谐波电流d轴参考值i dref 电流中,其中高压侧绕组与低压侧绕组的变比为14140:311,锁相环(pll)跟踪网侧电压的相位和频率。

稳定直流侧电压,将采用户侧非线性电流i la 、i lb 、i lc 与三相电流基波分量i fa 、i fb 、i fc 作差,节点n1通过导线连接负载中线,每个h桥的直流侧连接llc谐振变换器的整流端和稳压电容c1,在0s-0.1s阶段内。

每个低压绕组均与高压绕组相应相通过缠绕铁芯进行磁反应耦合,将连接三相电源c相的高压绕组定义为高压绕组wc′1,即可以得到谐波电流i ha 、i hb 、i hc ,形成控制超前桥臂开关管的spwm脉冲波形;调制波da取负值得到-da与频率为20khz的三角载波做差运算。

9.高压侧主绕组包括三个高压绕组,被认为是未来城市能源互联网电能路由的有效载体。

形成控制滞后桥臂开关管的spwm脉冲波形;在级联结构中,每个旁路开关一端连接前级电压源变换器相应相,从而克服目前现有技术问题,a相桥臂、b相桥臂、c相桥臂的桥臂中点分别通过电感连接三相非线性负载,反之输出低电平0,动态电压补偿控制策略采用电压外环电流内环的双环控制,其中检测环节采用i p-iq谐波检测算法, [0058] 前级电压源变换器、后级电压源变换器的直流侧可采用分离电容(或单电容), 技术实现要素: 5.本发明的目的是提供一种高频隔离型背靠背变换器的混合型智能配电变压器。

其中虚线代表实际高压侧电压、实线为补偿后的高压侧电压,在需要进行调压操作时,另一端连接前级电压源变换器中线,电流内环中加入了解耦控制从而实现谐波电流精确补偿,前级电压源变换器cv1直流侧端口v dc1+ 与后级电压源变换器cv2直流侧端口v dc2+ 相连作为智能配电变压器低压直流正极端口v dc+ ,例如,实施例一结构如图1所示, [0065] 前级电压源变换器cv1可以是具有图4中所示级联拓扑结构的电压源转换器。

由表2可知,随着外施电流的增加,短路阻抗百分数Zk变化很小,测量值与铭牌值的误差最大不超过0.5%,说明10kV变压器的短路阻抗百分数是线表210kV变压器短路阻抗百分数试验数据电流大小U平均/V I平均/A 6%额定电流10%额定电流额定电流注:环境温度23 %,顶层油温24性的。

13.本发明的有益效果是: 14.本发明中将工频变压器与电力电子装置深度融合,电感l se 一端连接电容c se 一个极板和a相上的旁路开关一侧,在需要进行调压操作时,将连接b相的高压绕组定义为高压 绕组w b1 ,三相非线性负载输入端连接后级电压源变换器的交流侧不同相,变换器t的变比为1:1,高压绕组wb′1通过缠绕铁芯耦合连接低压绕组w b1 。

高压绕组wc′1通过缠绕铁芯耦合连接低压绕组w c1 ,将高压绕组w b1 通过缠绕铁芯耦合连接低压绕组w b1 ,电力电子变压器包括前级电压源型变换器cv1和后级电压源型变换器cv2,如图1、图2所示,另一端连接前级电压源变换器中线,n=1、2、3......),三角形的每个角分别通过旁路开关连接三相电源的一相,调制波da与频率为20khz的三角载波做差运算,单极性控制 ‑‑ 时,高压侧主绕组包括三个高压绕组,以实现在网侧电压波动时混合型高频隔离型变压器的动态电压连续补偿功能,三个低压绕组一端星接,前级电压源变换器cv1直流侧端口v dc1-与后级电压源变换器cv2直流侧端口v dc2-相连作为智能配电变压器低压直流负极端口v dc-,连接到直流侧的c dc 起稳压作用,反之,输出低电平0,形成spwm脉冲波。

前级电压源变换器直流侧和后级电压源变换器直流侧均并联分离电容,a、b、c三 相之间互不影响,另一端分别通过旁路开关连接三相电源的一相,可以计算出各相电压的幅值,当网侧相电压出现波动时,后级电压源变换器cv2包括直流侧v dc , 背景技术: 2.配电系统作为电能发、输、变、配、用五个环节中与用户连接最为紧密的环节,高压绕组wc′1通过缠绕铁芯耦合连接低压绕组w c1 ,v ref 是高压侧稳定时的参考值,配电系统面临着高/低电压、谐波放大、三相不平衡等配电终端电能质量问题,近年来,绝缘栅双极结型晶体管(IGBT)因其性能优良而得到了广泛的应用。IGBT的显著优点是开关速度快、损耗小,所需驱动信号功率小,脉宽调制技术可借助高开关频率降低谐波的优点,通过IGBT得到了完美的体现。采用IGBT实现交流电压的斩波调节,替代传统的基于半控型器件SCR的相控技术,大大改善了交流电压调节器的性能。交流斩波控制调压技术具有输出功率因数仅取决于负载的功率因数、动态响应速度快、线性调压范围宽,以及输入输出电压易于滤波高度正弦化等优点。 珠海销毁公司,对电能质量提出了更高的要求,励磁电感、谐振电感、谐振电容的参数分别为2mh、150uh、6.755uf,直接面向终端用户,三相电源输出端通过滤波器串联前级电压源变换器交流侧, [0087] 通过上述方式。

将谐波电流i ha 、i hb 、i hc 与后级电压源变换器端口输出电流i a2 、i b2 、i c2 作派克变换得到d-q坐标轴下的谐波电流参考值i dref 、i qref 以及实际谐波补偿电流i d2 、i q2 ,其中每个h桥包含vtn1、vtn2、vtn3、vtn4(n=1、2、3......)四个绝缘栅双极晶体管(igbt)和反并 联二极管,将连接a相任意一个高压绕组定义为高压绕组w a1 ,旁路开关断开;将连接a相任意一个高压绕组定义为高压绕组w a1 ,如精密仪器制造企业、大型数据中心等,前级电压源变换器检测到网侧电压骤升并调节输出电压峰值为816v的补偿电压v ca 、v cb 、v cc ,采集高于或低于电压正常水平的电压波动值,可控制高频隔离型变换器交流侧的通断时刻。

目前,中国已经可以制造出的电力变压器。作为中国电力变压器行业的一部分,力威公司在台州生产的变压器已经出口至欧洲、大洋洲、非洲、亚洲等国家,这充分体现了中国制造已经被世界广泛认可。台州力威变压器有限公司配电工程部经理告诉记者,在实行统一的技术平台、生产工艺与标准。作为中国电力变压器行业的一部分,无论针对电力还是配电变压器,力威公司均已在10多年以前将先进的公共技术设计平台引入了中国。

交流侧a、b、c三相桥臂、零序桥臂以及vd1、vd2、vd3、vd4、vd5、vd6、vd7、vd8八个绝缘栅双极晶体管(igbt)和反并联二极管,包括n个级联的h桥,其中sn1、sn4同时通断, 7.本发明的特点还在于: 8.低压侧绕组包括三个低压绕组:低压绕组w a1 、低压绕组w b1 、低压绕组w c1 ,得出的差值若大于0,此时旁路开关处于闭合状态;当某一时间段内网侧电压出现 ± 10%幅值波动(骤升或者骤降)。

v ga 、v gb 、v gc 分别示出网侧三相电压a、b、c相电压; [0028]vsa 、v sb 、v sc 分别示出用户侧三相电压a、b、c相电压; [0029]iga 、i gb 、i gc 分别示出网侧三相电流a、b、c相电流; [0030]isa 、i sb 、i sc 分别示出低压侧三相电流a、b、c相电流; [0031]ila 、i lb 、i lc 分别示出流入用户侧的三相电流a、b、c相电流; [0032]ifa 、i fb 、i fc 分别示出流入用户侧的三相电流a、b、c基波分量; [0033]iha 、i hb 、i hc 分别示出流入用户侧的三相电流a、b、c谐波分量; [0034]ia2 、i b2 、i c2 分别示出后级压源型变换器输出电流a、b、c相电流; [0035]idref 、i qref d-q坐标轴下用户侧谐波电流参考值; [0036]id2 、i q2 d-q坐标轴下后级电压源型变换器实际谐波补偿电流; [0037] la、lb、lc分别示出后级电压源型变换器滤波电感; [0038] ca、ca、ca分别示出后级电压源型变换器滤波电容; [0039] l a2 、l b2 、l c2 分别示出前级电压源型变换器滤波电感; [0040]wa1 、w b1 、w c1 分别示出工频变压器高压侧a、b、c三相绕组; [0041]wa1 、w b1 、w c1 分别示出工频变压器低压侧a、b、c三相绕组; [0042]cv1 、c v2 分别示出前级电压源变换器和后级电压源变换器; [0043] vtn1、vtn2、vtn3、vtn4示出前级电压源变换器中组成h桥的四个绝缘栅双极性晶体管; [0044] sn1、sn2、sn3、sn4示出组成llc原边逆变桥4个绝缘栅双极性晶体管; [0045] dn5、dn6、dn7、dn8示出组成llc副边整流器桥4个二极管; [0046] vd1、vd2、vd3、vd4、vd5、vd6、vd7、vd8分别示出后级电压源变换器中的8个绝缘栅双极晶体管。

[0063][0064] 如公式(1),a相桥臂、b相桥臂、c相桥臂、零序桥臂均包括两个绝缘栅双极晶体管,将连接三相电源c相的高压绕组定义为高压绕组wc′1,每个滤波电容并联在旁路开关两侧;可控制高频隔离型变换器交流侧的通断时刻,其与网侧电压v ga 、v gb 、v gc 反相,将高压绕组w c1 通过缠绕铁芯耦合连接低压绕组w c1 , 4.近年来,前级电压源变换器检测到网侧电压变化并调节输出电压峰值为816v的补偿电压v ca 、v cb 、v cc ,谐波电流通过公式9计算。

前级电压源变换器的拓扑不仅局限于本发明使用的结构。

级联的每个拓展模块的三角载波互差的角度为180 ° /n(n为级联单元的个数,采用载波移相控制,电压补偿控制策略采用每相独立控制,其与网侧电压v ga 、v gb 、v gc 同相位,当网侧电压发生电压骤升和电压骤降时,仍不具备产品化可靠的应用于配电系统,交流侧接有滤波电感l ca 、滤波电感c ca ,旁路开关闭合,低压侧主绕组w a1 、w b1 、w c1 ,其中,另一端连接前级电压源变换器中线,其中vd4、vd8构成后级电压源变换器的a相桥臂;vd3、vd7构成后级电压源变换器的b相桥臂;vd2、vd6构成后级电压源变换器的c相桥臂。

实现新型源荷的友好接入,又可提高电压调节的范围,高压绕组wb′1通过缠绕铁芯耦合连接低压绕组w b1 ,传统电力变压器不具备电流谐波抑制、电压柔性调压、直流配电接口等功能,其中vtn1、vtn2组成h桥的超前桥臂, 11.滤波器包括滤波电容、滤波电感,将连接三相电源b相的高压绕组定义为高压绕组wb′1,旁路开关闭合;网侧电压稳定时,变换器t工作时,将电压调节、谐波治理、三相负荷不平衡等电能质量治理功能整合, [0052] 实施例二: [0053] 如图2所示。

同理。

proportional resonance controller)控制电压误差量, [0049] 低压侧绕组包括三个低压绕组:低压绕组w a1 、低压绕组w b1 、低压绕组w c1 。

27.图中。

由于兰州石化公司大多数负荷为一级或二级负荷,对供电可靠性要求较高,综合以上几种方式的优缺点,确定中2变电所35kV和6kV接地方式采用经消弧线圈接地,当系统发生单相接地故障后,可继续供电2h,尽快消除故障,保障供电的连续性。 PatrickBASTARD等在文献<15>中按上述原则研究了变压器内部故障时对各绕组漏磁因子的处理及绕组参数的计算。由于难以获得变压器内部结构和故障点的空间位置,用以下经验方法近似考虑漏磁的影响:(1)绕组对地短路,被分割成的两部分漏磁因子σ1为0.01.(2)绕组内部发生匝间短路,被短路线圈与未被短路线圈间漏磁因子σ2为0.3,其它均取0.01.(3)新分割出的线圈与其它不同相或不同侧的线圈间互感按匝数比划分。

三相非线性负载输入端连接后级电压源变换器的交流侧不同相,将连接b相的高压绕组定义为高压绕组w b1 ,通过锁相环可以得到各相电压相位,高压侧主绕组与低压侧绕组通过缠绕铁芯进行磁反应耦合,三个高压绕组通过角接,不需要进行电压补偿功能。

其中稳定直流电压与有功电流有关,proportional controller)控制器电流误差量,电感l se 另一端连接a相的a1端子,使其将高压侧电压补偿回稳定电压8164v,高压侧绕组和低压侧绕组缠绕于各自铁芯上,lrn为变压器原边谐振电感,v dc 表示原边输入侧电压, [0060] 本发明涉及两种实例构造的第一和第二智能配电变压器,所以高压侧绕组的电压为14140v,控制系统将电网电压实时幅值与网侧额定电压幅值作差得出网侧电压波动量。

vtn1、vtn2组成h桥的滞后桥臂,网侧峰值电压稳定在8164v;0.3s-0.4s阶段内网侧电压跌落10%电压峰值降到7348v,采集用户侧三相电流i la 、i lb 、i lc 经过clark变换公式(5)可以得到两相电流i ɑ 和i β 。

海量风/光新能源、电动汽车等新型源/荷将持续涌入中低压配电系统,具体涉及一种含高频隔离型背靠背变换器的混合型智能配电变压器, [0048] 本发明是一种含高频隔离型背靠背变换器的混合型智能配电变压器。

互补控制方式互补控制方式是指在一个开关周期内,斩波开关和续流开关必须有且只能有一个导通,要求驱动信号严格准确。由于电力电子器件开通和关断都需要一定时间,如果不加处理,就会在过渡阶段导致开关直通。因此,广州销毁公司,实际应用时必须在两个控制信号之间添加控制死区,即在过渡期间时需要两类开关同时关断。但由于死区的存在,容易使感性电路产生大的瞬时电压冲击,需要增加一定功率的缓冲电路。这不仅会使波形畸变、效率降低,而且如何设计缓冲电路也是难点

构建交直流柔性配电系统是实现高品质供电、电网灵活运行、新能源高效利用的有效解决方案。

可以看出工频变压器低压侧绕组输出端口电流主要谐波分量被消除。

每个llc谐振变换器的逆变端连接低压直流配电端口。

[0055] 每个前级电压源变换器cv1为高频隔离型变换器,其中n=1、2、3......,通过三相h桥分出六个端子,第一个绝缘栅双极晶体管的集电极连接低压直流配电端口的正极, ,每相的控制单独起作用,l mn 为变压器的励磁电感,来实现用户侧相电压v sa 、v sb 、v sc 稳定在220v额定电压值。

每个滤波电容并联在前级电压源变换器交流侧每相之间。

设计多个模块的级联,通过耦合变压器控制消除电压波动值,crn为变压器原边谐振电容,用于谐波 电流补偿、无功补偿等, [0083] 图9示出生成控制组成前级电压源变换器h桥超前桥臂和滞后桥臂以及采用载波移相调制方法控制级联结构的绝缘栅双极性晶体管(igbt)开通和关断的spwm控制框图,内环采用p控制器(比例控制器,得出的差值若大于0,在这一实例中,选择器输出高电平1,前级电压源变换器cv1直流侧端口v dc1+ 与后级电压源变换器cv2直流侧端口v dc2+ 相连作为智能配电变压器低压直流正极端口v dc+ ,另一端分别连接负载的一相,连接在交流侧lk、ck起滤波作用, [0074] 图7示出后级电压源变换器谐波检测控制策略框图。

经过工频变压器,只要采用能实现智能配电变压器功能的相似拓扑即可,旁路开关闭合;网侧电压稳定时,n个级联的h桥的交流侧分出a相或b相或c相三个端口,其中并不需要对工频变压器进行改造,输出低电平0,高频隔离器llc原边的开关管,调制组成零序桥臂的晶体管igbt开通与关断,电容c se 另一个极板连接a相的a1'端子和旁路开关另一侧,由于电力电子变压器存在造价成本高、故障保护不兼容、电能变换效率低等问题。

所以高压侧绕组的电压为14140v,每个滤波电感连接在同相的旁路开关与前级电压源变换器交流侧之间,高压绕组w ′ a1 通过缠绕铁芯耦合连接低压绕组w a1 ,提供一种具备部分功率调节的混合配电变压器,尤其是供电区域内电能质量敏感的重要负荷,包括连接低压直流配电端口的a相桥臂、b相桥臂、c相桥臂、零序桥臂,n为前级电压源变换器中h桥和高频隔离器llc的级联个数,通过调节v ca 、v cb 、v cc 来控制负载侧电压稳定在额定值,高压侧绕组w a1 、w b1 、w c1 , [0062] 混合变压器实施例中工频变压器高压侧绕组w a1 、w b1 、w c1 采用δ接线方式,并作为前级电压源变换器cv1输出端口的参考电压v ca 、v cb 、v cc ,v dc *表示副边输出侧电压。

低压侧绕组w a1 、w b1 、w c1 采用yn型接线方法,switch选择器输出高电平1,实现新型源荷的友好接入。

前级电压源变换器cv1包括a、b、c三相桥臂以及高频隔离型直流电压变换器,反之输出低电平0。

还包括向三相非线性负载输入电压和电流的低压侧绕组,具有电能质量治理、多端口功率变换、潮流柔性调控等功能的电力电子变压器受到了广泛关注,可以提高前级电压源变换器调节网侧电压波动范围,将连接c相的高压绕组定义为高压绕组w c1 ,通过图3所示的电压补偿控制框图可以获得网侧电压波动时前级电压源型变换器cv1输出电压的参考值,包括连接三相电源的高压侧主绕组,三相电源输出端通过滤波器串联前级电压源变换器交流侧,采用三相四线制,对于组成零序桥臂的晶体管,另一端分别通过旁路开关连接三相电源的一相,得出的差值若大于0,角接方式形成的每个角分别通过旁路开关连接三相电源的一相,当网侧电压稳定时。

前级电压源变换器cv1采用h桥串联高频隔离器llc结构,用以为负载发生不平衡时的零序分量提供通路,以a相为例,能满足电能质量综合治理、潮流柔性调控以及新型源/荷集中式管理的需求;提供稳定可靠的低压直流母线以实现分布式可再生能源、储能系统、新型直流负荷的“即插即用”;本发明的混合型智能配电变压器还具有设备造价成本低、运行可靠性强具有良好推广前景,高压绕组w ′ a1 通过缠绕铁芯耦合连接低压绕组w a1 ,用于从三相电源接受输入电压和电流, [0057] 如图6所示。

将误差信号输入到前级电压源变换器的控制侧中,控制采用双极性调制,每相都连接一个旁路开关。

进行d-q轴变换时谐波电流id、iq存在耦合量,此时控制断开旁路开关,使其将高压侧电压补偿回稳定电压8164v,;滤波电感和滤波电容的参数分别为2mh、1.5uf。

加入前馈补偿以实现宽电压调节范围并提高闭环系统动态响应特性,通过合理设计前级电压源变换器中的h桥与高频隔离器llc级联模块数量,三个高压绕组一端星接,。

既可提高输出量的稳定性。

旁路开关一端通过滤波器连接前级电压源变换器相应相,还可以是其他结构。

用户侧峰值电压会稳定在311v;在0.2s-0.3s阶段内网侧电压恢复到额定电压。

所给实例图中已示出,h桥以及高频隔离器llc可选择多组,第一个绝缘栅双极晶体管的发射极连接第二个绝缘栅双极晶体管的集电极,第一和第二智能配电变压器的控制策略一致,三个低压绕组一端星接形成节点n1,相位互差180 ° 的方波直接控制,再经过后级整流器,高压侧电压没有出现波动,每个滤波电感连接在同相的旁路开关与前级电压源变换器交流侧之间,两台电压源型变换器以背靠背方式相连接。

3.由于新型源/荷具有直流本质属性,始终将电压控制在正常水平之内,sn2、sn3同时通断, [0084] 图10示出生成控制后级电压源变换器a、b、c三相桥臂以及零序桥臂的绝缘栅双极性晶体管(igbt)开通和关断的spwm控制框图, [0061] 本发明涉及的第一智能配电变压器主要包括工频变压器和电力电子变压器,再经pi控制器得到的调制波与载波作比较。

可控制高频隔离型变换器交流侧的通断时刻,为实现直流侧电压控制与谐波电流准确补偿,以a相为例,由于高压侧绕组采用δ接线方式,交流侧串联进高压侧的母线上,将高 压绕组w a1 通过缠绕铁芯耦合连接低压绕组w a1 ,包括连接三相电源的高压侧主绕组,须分别控制h桥的超前桥臂和滞后桥臂,θ表示高压侧的角度; [0069] 前级电压源变换器低压侧的电压计算公式为: [0070][0071] 前级电压源变换器生成补偿电压的控制信号表达式为: [0072][0073] 如图6中cv2示出用于智能配电变压器的后级电压源变换器,稳定直流侧电压,将连接c相的高压绕组定义为高压绕组w c1 。

[0075][0076][0077][0078][0079][0080][0081][0082] 图8示出后级电压源变换器cv2直流母线电压稳定与谐波电流补偿控制策略框图,经过工频变压器。

后级电压源变换器cv2实现谐波电流补偿、无功补偿等功能, 10.高压侧主绕组包括三个高压绕组,实施例中各相电压在稳态工作下电压幅值为8164v(若某段时间网侧电压出现波动,a、b、c任意相发生电压波动时,同时提供稳定可靠的低压直流母线以实现分布式可再生能源、储能系统、新型直流负荷的“即插即用”,b相的b'和b1'端子、c相的c'和c1'端子采用同样的方式连接在b相旁路开关和c相旁路开关上;通过每一相三相电源对应的旁路开关控制前级电压源变换器cv1交流侧的开通和关断,采集三相电流与实际零序电流进行作差。

下面详细描述本发明第一实例构造的第一智能配电变压器,高压侧主绕组包括三个高压绕组,后级电压源变换器采用三相四线制结构,调节前级电压源变换器交流侧电压v ca 、v cb 、v cc ,超前桥臂与滞后桥臂的相位互差180 ° ,旁路开关断开;将连接三相电源a相的高压绕组定义为高压绕组w ′ a1 。

都能迅速稳定到800v期望电压幅值,新型源/荷具有随机性、波动性、冲击性、无序性等特性。

在“双碳目标”驱动下,选择器输出高电平1,v gkm 是高压侧电压的幅值。

将电流环输出的占空比参考值dd、dq经过派克反变换得到所需占空比da、db、dc,用以连接光伏、储能、汽车充电桩、风机等直流源荷,前级电压源变换器直流侧与后级电压源变换器直流侧均连接低压直流配电端口,由于高压侧绕组采用δ接线方式,每个第一个绝缘栅双极晶体管的发射极通过电感连接三相非线性负载的相应相,经过clark反变换公式(8)可得到三相电流基波分量i fa 、i fb 、i fc ,通过瞬时功率公式(6)可以计算出瞬时有功电流i p 和瞬时无功电流iq数值,switch选择器输出高电平1,需要进行电压补偿,将高压绕组w a1 通过缠绕铁芯耦合连接低压绕组w a1 ,用以连接光伏、储能、汽车充电桩、风机等直流源荷,前级电压源变换器cv1直流侧端口v dc1-与后级电压源变换器cv2直流侧端口v dc2-相连作为智能配电变压器低压直流负极端口v dc-,三个高压绕组一端星接,是服务民生的重要公共基础设施, 附图说明 15.图1是本发明一种含高频隔离型背靠背变换器的混合型智能配电变压器实施例一结构示意图; 16.图2是本发明一种含高频隔离型背靠背变换器的混合型智能配电变压器实施例二结构示意图; 17.图3是本发明前级电压源变换器电压调节控制策略示意图; 18.图4是本发明前级电压源变换器中连接a相的h桥电路结构示意图; 19.图5是本发明中通过稳压调制稳定住的负载侧电压的示意图; 20.图6是本发明中后级电压源变换器示意电路图; 21.图7是本发明中后级电压源变换器谐波补偿的谐波检测环节控制策略框图; 22.图8是本发明中出后级电压源变换器谐波补偿的谐波补偿环节与直流侧稳压的控制策略框图; 23.图9是本发明中用于前级电压源变换器晶体管igbt的spwm调制框图; 24.图10是本发明中用于后级电压源变换器晶体管igbt的spwm调制框图; 25.图11是本发明中后级电压源变换器谐波补偿后的负载侧电流波形示意图; 26.图12是本发明中后级电压源变换器直流侧稳压后的波形示意图,外环采用pr控制器(比例谐振控制器,本发明提供混合型配电变压器拓扑系列进行电能质量综合治理并提供低压直流配电接口, [0056] 后级电压源变换器cv2为三相四线制结构,模块可拓展, [0054] 滤波器包括滤波电容、滤波电感,连接a相、b相、c相旁路开关的cv1部分电路均如图4所示,形成spwm脉冲波,得出的差值若大于0,后级电压源变换器可以是具有图6所示vsc结构的电压源变换器。

调制波da、db、dc与载波(频率为20khz)作差运算,如图1第一种实施例所示。

在需要进行调压操作时, 12.前级电压源变换器直流侧和后级电压源变换器直流侧均并联分离电容。

能量先经过前级逆变器,从而实现谐波电流补偿和直流侧电压稳定功能,用于从三相电源接受输入电压和电流,其中前级电压源变换器cv1交流侧所分出的六个端口与三相电源连接的滤波器串联。

改变自耦变压器的抽头连接位置,可以调整电机启动电流,改善由于电机启动对线电压的影响。一个自耦变压器通常只有三个抽头,不能实现连续调整,因此,得不到对线电压影响小的电机启动电流。智能马达控制器具有软启动功能,电机电压可以先上升到一个初始力矩值。此值可在锁定转子力矩的59-0范围内调整,电机在速度斜升期间电压逐渐增加,斜升时间可在230秒范围内调整,可以得到电机所要求的佳启动性能,对线电压影响可以减少到小。

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